鍛壓文獻(xiàn)列表
TA11鈦合金亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為研究
關(guān)鍵詞：TA11鈦合金,,亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,,雙道次熱壓縮實(shí)驗(yàn),,動(dòng)力學(xué)模型
摘 要：
為研究TA11(Ti-8Al-1Mo-1V)鈦合金的亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為,采用Gleeble-3500熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)對(duì)TA11合金進(jìn)行變形溫度為910~1010℃、應(yīng)變速率為0.01~10 s-1、道次間隔時(shí)間為1~20 s的雙道次熱壓縮變形實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明,道次間隔時(shí)間越長(zhǎng)、應(yīng)變速率越大、變形溫度越高,亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)越大。基于實(shí)驗(yàn)結(jié)果,建立了TA11合金的亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)模型,此模型計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)所測(cè)結(jié)果比較吻合。
SPD制備納米/超細(xì)晶金屬材料的成形方法
關(guān)鍵詞：強(qiáng)烈塑性變形,,納米/超細(xì)晶,,晶粒細(xì)化,,成形方法
摘 要：
為了探索SPD法制備納米/超細(xì)晶金屬材料的新工藝方法,對(duì)ECAP、HPT等經(jīng)典工藝方法制備納米/超細(xì)晶金屬材料的晶粒細(xì)化特點(diǎn)進(jìn)行了分析,結(jié)果顯示目前SPD工藝存在的問(wèn)題主要表現(xiàn)在:成形效率低、變形過(guò)程中出現(xiàn)疲勞裂紋、制件尺寸小、顯微組織不均勻。指出今后SPD的研究應(yīng)從晶粒細(xì)化機(jī)理和納米結(jié)構(gòu)與材料性能的關(guān)系等方面展開(kāi)。
R73鋼調(diào)質(zhì)力學(xué)性能的試驗(yàn)研究
關(guān)鍵詞：R73鋼,,熱處理,,力學(xué)性能,,調(diào)質(zhì)
摘 要：
通過(guò)不同淬火溫度、不同回火溫度的組合對(duì)退火態(tài)R73鋼進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理,測(cè)定其力學(xué)性能,并對(duì)其顯微組織進(jìn)行對(duì)比分析,找出合理的熱處理制度范圍,指導(dǎo)生產(chǎn)實(shí)踐。
PMMA高彈態(tài)熱壓變形行為
關(guān)鍵詞：PMMA,,熱壓,,聚合物變形
摘 要：
從技術(shù)上分析PMMA在Tg~Tf高彈態(tài)溫度區(qū)間變形的相-態(tài)意義,使用黃金分割法在Tg~Tf溫度區(qū)間劃分低溫高彈變形和高溫高彈變形溫度區(qū)域,同時(shí)設(shè)計(jì)高彈態(tài)熱壓實(shí)驗(yàn)溫度,沿用冷壓變形研究的鐓粗變形模式和試樣進(jìn)行4種變形速度和3種變形程度的高彈態(tài)熱壓變形實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,PMMA在低溫高彈變形溫度下呈"軟而韌"性質(zhì),在高溫高彈態(tài)變形溫度下趨于粘流變形,極限變形程度較冷壓變形提高,卸載后的最大回彈率5.9%,平均回彈率2.3%,由此認(rèn)為,PMMA高彈態(tài)熱鍛技術(shù)具有可控的定形性并具有生產(chǎn)應(yīng)用價(jià)值。
NiTi形狀記憶合金的本構(gòu)關(guān)系及有限元模擬研究進(jìn)展
關(guān)鍵詞：NiTi形狀記憶合金,,本構(gòu)關(guān)系,,有限元,,支架,,管接頭
摘 要：
NiTi合金是目前記憶合金中研究最多和應(yīng)用最廣泛的一種,而描述NiTi形狀記憶合金超彈性和記憶效應(yīng)的本構(gòu)模型及其有限元模擬技術(shù)是國(guó)內(nèi)外研究的重點(diǎn)和難點(diǎn)。簡(jiǎn)要介紹了描述NiTi形狀記憶合金超彈性的宏觀唯象模型和細(xì)觀力學(xué)模型這兩種本構(gòu)關(guān)系的研究進(jìn)展。重點(diǎn)對(duì)近十年來(lái)NiTi記憶合金血管支架和管接頭的有限元建模、分析及優(yōu)化進(jìn)行了評(píng)述。
Mn18Cr18N鋼熱鍛過(guò)程中損傷的研究
關(guān)鍵詞：Mn18Cr18N鋼,,熱鍛,,損傷
摘 要：
通過(guò)分析熱拉伸中空洞萌生、長(zhǎng)大、聚合現(xiàn)象給出了空洞萌生應(yīng)變和斷裂應(yīng)變的選取方法。采用熱拉伸和有限元模擬相結(jié)合的方法給出了Mn18Cr18N鋼韌性斷裂溫度區(qū)間內(nèi)損傷臨界值。對(duì)比熱鍛物理試驗(yàn)與有限元預(yù)報(bào)中空洞萌生和斷裂發(fā)生的時(shí)機(jī),結(jié)果發(fā)現(xiàn):C+L準(zhǔn)則預(yù)報(bào)結(jié)果與熱鍛試驗(yàn)中損傷的發(fā)生具有較高的一致性,而作為對(duì)照所選擇的R+T準(zhǔn)則對(duì)損傷過(guò)程的預(yù)報(bào)與試驗(yàn)結(jié)果偏差較大。
J4節(jié)鎳奧氏體不銹鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為的研究
關(guān)鍵詞：材料實(shí)驗(yàn),,動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,,不銹鋼,,研究
摘 要：
通過(guò)在Gleeble-1500D熱模擬試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行等溫壓縮試驗(yàn),研究了變形工藝參數(shù)對(duì)節(jié)鎳奧氏體不銹鋼J4動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為的影響。結(jié)果表明,應(yīng)變率越小、變形溫度越高、應(yīng)變量越大,J4鋼越易發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。J4鋼在ε觶<0.1s-1、T≥950℃和ε觶=0.1s-1、T>1200℃時(shí),將發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。在ε觶=0.1s-1、T=950℃～1200℃時(shí),只能發(fā)生動(dòng)態(tài)回復(fù)。其動(dòng)態(tài)再結(jié)晶峰值應(yīng)變?chǔ)舙≥0.12、穩(wěn)態(tài)應(yīng)變?chǔ)舠≥0.4。
FGH96合金擠壓過(guò)程中Al2O3夾雜物的變形特征分析
關(guān)鍵詞：材料實(shí)驗(yàn),,缺陷分析,,擠壓,,FGH96合金,,數(shù)值模擬
摘 要：
通過(guò)對(duì)FGH96合金中非金屬夾雜物Al2O3進(jìn)行微小材料壓縮試驗(yàn),得到其壓縮過(guò)程中的載荷—位移曲線和平均破碎點(diǎn)載荷。并對(duì)FGH96合金在成形溫度1000℃,1050℃和1100℃,應(yīng)變速率1.0s-1,0.1s-1,0.01s-1和0.001s-1下進(jìn)行熱模擬試驗(yàn),得到高溫下FGH96合金的變形規(guī)律。結(jié)合以上兩組數(shù)據(jù),對(duì)FGH96合金進(jìn)行了擠壓過(guò)程模擬,模擬結(jié)果表明擠壓筒內(nèi)部的合金應(yīng)力值較高且分布均勻,但擠壓模坡口處合金的應(yīng)力值較低且變化較大。針對(duì)以上模擬結(jié)果,對(duì)Al2O3夾雜物進(jìn)行了單向壓縮和雙向等壓兩種應(yīng)力狀態(tài)下的模擬分析。結(jié)果表明,在雙向等壓條件下,FGH96合金中的Al2O3夾雜物只有在其周圍基體應(yīng)力較高時(shí),會(huì)在棱角處發(fā)生破碎,且碎裂程度較小;而在單向壓縮應(yīng)力狀態(tài)下,Al2O3夾雜物較容易發(fā)生破碎,且破碎程度較大。
FGH96合金擠壓過(guò)程的數(shù)值模擬與試驗(yàn)研究
關(guān)鍵詞：機(jī)械制造,,擠壓,,FGH96合金,,數(shù)值模擬
摘 要：
根據(jù)剛塑性有限元理論,基于DEFORM-3D軟件平臺(tái),對(duì)FGH96合金不同參數(shù)(摩擦因子、模具與坯料之間的熱傳導(dǎo)系數(shù))下的擠壓過(guò)程進(jìn)行了模擬研究。獲得了擠壓載荷、溫度變化、等效應(yīng)變場(chǎng)以及金屬流線等規(guī)律,從而為FGH96合金的實(shí)際擠壓過(guò)程提供了參考,為工藝參數(shù)的優(yōu)化提供了基礎(chǔ)。研究成果在實(shí)際應(yīng)用中,得到了良好的擠壓件。
ECAP變形過(guò)程中MWCNTs_AZ31復(fù)合材料的織構(gòu)演變
關(guān)鍵詞：多壁碳納米管,,復(fù)合材料,,AZ31合金,,等徑角擠壓,,織構(gòu),,力學(xué)性能
摘 要：
采用等徑角擠壓變形工藝對(duì)經(jīng)熱擠壓后的MWCNTs/AZ31復(fù)合材料進(jìn)行不同道次的深度塑性變形。測(cè)試和分析了復(fù)合材料的室溫力學(xué)性能,并利用X射線衍射儀對(duì)復(fù)合材料織構(gòu)的演變進(jìn)行了分析。研究結(jié)果表明:MWCNTs/AZ31復(fù)合材料經(jīng)熱擠壓后具有較強(qiáng)的{0001}基面纖維織構(gòu),隨著等徑角擠壓變形道次的增加,逐漸偏離擠壓態(tài)的纖維織構(gòu)分布,并且織構(gòu)強(qiáng)度也逐漸減弱。MWCNTs/AZ31復(fù)合材料的室溫力學(xué)性能受復(fù)合材料晶粒組織大小、織構(gòu)分布等因素的綜合影響。
EA4T材料的鍛造與熱處理工藝研究
關(guān)鍵詞：低碳高合金鋼材;,鍛造工藝;,熱處理工藝;,金相組織;,力學(xué)性能
摘 要：
EA4T 是一種德國(guó)牌號(hào)的低碳高合金鋼材。通過(guò)對(duì)該材料進(jìn)行成分分析后, 冶煉出該材料, 并對(duì)其鍛造與熱處理工藝、金相組織與力學(xué)性能分別進(jìn)行探索和檢測(cè)。成功獲得了如下工藝: 鍛造工藝溫度為1150~ 850 e , 熱處理工藝為淬火+ 高溫回火, 淬火工藝溫度為900~ 920 e , 回火溫度為600~ 650 e 。該工藝下材料具有回火索氏體+ 少量回火貝氏體的金相組織及滿意的力學(xué)性能。
Cr12合金高溫壓縮變形行為及熱加工圖
關(guān)鍵詞：Cr12合金,,熱變形,,流動(dòng)應(yīng)力,,熱加工圖
摘 要：
在TMTS熱模擬試驗(yàn)機(jī)上對(duì)中壓轉(zhuǎn)子材料Cr12合金鋼進(jìn)行了實(shí)驗(yàn),研究了Cr12合金鋼在溫度900~1150℃,變形速度為0.001~10 s-1的變形條件下的熱變形行為。結(jié)果表明,該合金為熱敏感型和應(yīng)變速率敏感型材料。Cr12合金的熱加工圖表明,該材料存在兩個(gè)流變失穩(wěn)區(qū),在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中,變形溫度在1000℃以上時(shí),應(yīng)變速率應(yīng)控制在5 s-1以下,變形溫度在900~1000℃之間時(shí),應(yīng)變速率應(yīng)控制在0.03 s-1以下為宜。
BT25鈦合金化學(xué)成分對(duì)高溫強(qiáng)度的影響
關(guān)鍵詞：鈦合金,,β鍛,,化學(xué)成分,,高溫強(qiáng)度
摘 要：
采集了BT25鈦合金β鍛不同鍛件用原材料的化學(xué)成分及高溫拉伸測(cè)試結(jié)果。通過(guò)對(duì)比分析認(rèn)為,A l、Zr、Sn三種元素對(duì)鍛件高溫性能影響很大。A l應(yīng)按中限控制,Zr、Sn按偏上限控制。
AZ91D鎂合金高溫壓縮變形行為
關(guān)鍵詞：AZ91D,鎂合金;,高溫壓縮;,力學(xué)模型
摘 要：
針對(duì)AZ91D 鎂合金, 采用Gleeble1500D 熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)對(duì)原始鑄態(tài)試樣在不同溫度和應(yīng)變速率下的高溫壓縮變形行為進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。結(jié)果表明, AZ91D 鎂合金在壓縮溫度為200 時(shí), 隨著應(yīng)變速率增大, 應(yīng)力升高加快;壓縮溫度為300~ 400 、應(yīng)變速率為0 001~ 1 s- 1 時(shí), 材料呈現(xiàn)出穩(wěn)態(tài)流變的特性; 當(dāng)應(yīng)變速率提高到5 s- 1 時(shí),
未出現(xiàn)穩(wěn)態(tài)流變現(xiàn)象。建立了AZ91D 鎂合金低、高溫壓縮的變形力學(xué)模型, 其結(jié)果可為鎂合金的塑性成形工藝的制訂提供理論依據(jù)。
AZ80鎂合金高溫?zé)嶙冃瘟髯儜?yīng)力研究
關(guān)鍵詞：AZ80,鎂合金;,熱壓縮變形;,流變應(yīng)力;,熱變形激活能
摘 要：
在Gleeble2000 熱模擬機(jī)上對(duì)鑄態(tài)AZ80 鎂合金在應(yīng)變速率為01001～1 s - 1 、變形溫度為240～440 ℃條件下的熱壓縮變形行為進(jìn)行了研究。結(jié)果表明: AZ80 鎂合金熱壓縮變形的流變應(yīng)力受到變形溫度和應(yīng)變速率的顯著影響, 可以用Zener2Hollomon 參數(shù)的雙曲正弦函數(shù)形式進(jìn)行描述。本實(shí)驗(yàn)條件下, AZ80 鎂合金熱壓縮變形時(shí)的應(yīng)力指數(shù)n 為5 , 其熱變形激活能Q 為183 kJ ·mol - 1 , 建立了流變應(yīng)力的數(shù)學(xué)模型, 其結(jié)果可為變形鎂合金的塑性成形工藝的制訂提供更為科學(xué)的依據(jù)。
